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    梅州變壓器回收、廢舊二手變壓器收購,正激變換器中變壓器的設計過程

    時間:2017-10-22 14:57

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    電力電子技術中,高頻開關電源的設計主要分為兩部分,一是電路部分的設計,二是磁路部分的設計。相對電路部分的設計而言,磁路部分的設計要復雜得多。磁路部分的設計,不但要求設計者擁有全面的理論知識,而且要有豐富的實踐經驗。在磁路部分設計完畢后,還必須放到實際電路中驗證其性能。由此可見,在高頻開關電源的設計中,真正難以把握的是磁路部分的設計。高頻開關電源的磁性元件主要包括變壓器、電感器。為此,以下將對高頻開關電源變壓器的設計,特別是正激變換器中變壓器的設計,給出詳細的分析,并設計出一個用于輸入48V(36~72V),變壓器回收2018年春夏國際時裝周,唐嫣一連出席了紐約、米蘭、巴黎三場,可謂收獲頗豐,并且每場造型都以不同風格示人,令人十分驚艷。,2018年春夏國際時裝周,唐嫣一連出席了紐約、米蘭、巴黎三場,可謂收獲頗豐,并且每場造型都以不同風格示人,令人十分驚艷。 ,輸出2.2V、20A的正激變換器的高頻開關電源變壓器。

    2.正激變換器中變壓器的設計方法

    正激變換器是最簡單的隔離降壓式DC/DC變換器,其輸出端的LC濾波器非常適合輸出大電流,可以有效抑制輸出電壓紋波。所以,在所有的隔離DC/DC變換器中,正激變換器成為低電壓大電流功率變換器的首選拓撲結構。但是,正激變換器必須進行磁復位,以確保勵磁磁通在每一個開關周期開始時處于初始值。正激變換器的復位方式很多,包括第三繞組復位、RCD復位[1,2]、有源箝位復位[3]、LCD無損復位[4,5]以及諧振復位[6]等,其中最常見的磁復位方式是第三繞組復位。本文設計的高頻開關電源變壓器采用第三繞組復位,近日,人氣女演員張天愛在某社交平臺發布一組照片,照片中攝影師們砂石墊腳,泥濘裹身,拍攝環境極其艱苦,并感恩幕后工作人員的辛苦付出,配文:“行有行苦,攝影師們”。,近日,人氣女演員張天愛在某社交平臺發布一組照片,照片中攝影師們砂石墊腳,泥濘裹身,拍攝環境極其艱苦,并感恩幕后工作人員的辛苦付出,配文:“行有行苦,攝影師們”。 配電柜回收《那年花開月正圓》胡詠梅下線后,不禁讓觀眾們大松一口氣,這個跟周瑩從頭斗到尾的胡大小姐終于結束了戲份,少奶奶可以開始毫無阻礙的走向人生巔峰了。,《那年花開月正圓》胡詠梅下線后,不禁讓觀眾們大松一口氣,這個跟周瑩從頭斗到尾的胡大小姐終于結束了戲份,少奶奶可以開始毫無阻礙的走向人生巔峰了。 ,拓撲結構如圖1所示。

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    開關電源變壓器是高頻開關電源的核心元件,其作用有三:磁能轉換、電壓變換和絕緣隔離。在開關管的作用下,將直流電轉變成方波施加于開關電源變壓器上,經開關電源變壓器的電磁轉換,輸出所需要的電壓,將輸入功率傳遞到負載。開關變壓器的性能好壞,不僅影響變壓器本身的發熱和效率,而且還會影響到高頻開關電源的技術性能和可靠性。

    所以在設計和制作時,對磁芯材料的選擇,磁芯與線圈的結構,繞制工藝等都要有周密考慮。開關電源變壓器工作于高頻狀態,分布參數的影響不能忽略,這些分布參數有漏感、分布電容和電流在導線中流動的趨膚效應。一般根據高頻開關電源電路設計的要求提出漏感和分布電容限定值,在變壓器的線圈結構設計中實現,而趨膚效應影響則作為選擇導線規格的條件之一。

    2.1變壓器設計的基本原則

    在給定的設計條件下磁感應強度B和電流密度J是進行變壓器設計時必須計算的參數。當電路主拓撲結構、工作頻率、磁芯尺寸給出后,變壓器的功率P與B和J的乘積成正比,即P∝B·J。當變壓器尺寸一定時,B和J選得高一些,則某一給定的磁芯可以輸出更大的功率;反之,為了得到某一給定的輸出功率,B和J選得高一些,變壓器的尺寸就可以小一些,因而可減小體積,減輕重量。但是,B和J的提高受到電性能各項技術要求的制約。例如,若B過大,激磁電流過大,造成波形畸變嚴重,會影響電路安全工作并導致輸出紋波增加。若J很大,銅損增大,溫升將會超過規定值。因此,在確定磁感應強度和電流密度時,應把對電性能要求和經濟設計結合起來考慮。

    2.2各繞組匝數的計算方法

    正激變換器中的變壓器的磁芯是單向激磁,要求磁芯有大的脈沖磁感應增量。變壓器初級工作時,次級也同時工作。 1)計算次級繞組峰值電流IP2 變壓器次級繞組的峰值電流IP2等于高頻開關電源的直流輸出電流Io,即式中:

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    D是正激變換器最大占空比。

    3)計算初級繞組電壓幅值Up1 Up1=Uin-ΔU1(3)

    式中:Uin是變壓器輸入直流電壓(V);

    ΔU1是變壓器初級繞組電阻壓降和開關管導通壓降之和(V)。

    4)計算次級繞組電壓幅值式中:Uo是變壓器次級負載直流電壓(V); ΔU2是變壓器次級繞組電阻壓降和整流管壓降之和(V)。

    5)計算初級電流有效值I1 忽略勵磁電流等影響因素,初級電流有效值I1按單向脈沖方波的波形來計算:

    6)計算去磁繞組電流有效值IH 去磁繞組電流約與磁化電流相同,約為初級電流有效值的5%~10%,配電柜回收,即

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    8)確定磁芯尺寸[7] 首先確定銅耗因子Z,Z的表達式為

    式中:τ是環境溫度(℃); Δτ是變壓器溫升(℃)。 然后計算脈沖磁感應增量ΔBm, ΔBm=KB·Bm(10)式中:KB是磁感應強度系數; Bm是磁芯材料最大工作磁感應強度(T)。

    對于R2K鐵氧體磁芯,最大工作磁感應強度是0.3T。磁感應強度系數KB可以從圖2所示的磁感應強度系數曲線圖得出,它取決于輸出功率P2(W),工作頻率f(kHz)和變壓器平均溫升Δτ(℃)。

    變壓器所需磁芯結構常數Y由下式確定式中:Y是變壓器所需磁芯結構常數(cm5); q是單位散熱表面功耗(W/cm2),q可以從溫升和q值關系曲線中得出,如果環境溫度為25℃,變壓器溫升為50℃,對應的q值為0.06。

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    計算出Y之后,選擇磁芯結構常數Yc≥Y的磁芯,然后從磁芯生產廠商回收的資料中查出變壓器散熱表面積St(cm2),等效截面積Ae(cm2)等磁芯參數,或者自行設計滿足結構常數的磁芯。

    9)計算初級繞組匝數(N1)[7]式中:

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